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2012-09-28 10:37 建設工程教育網整理 【大 中 小】【打印】【我要糾錯】
| 不計算受壓區(qū)預應力鋼筋 | |||||
| Np=σpe*Ap-σl5*As （N） | = | 3626374.761 | |||
| epn=（σpe*Ap*ypn-σl5*As*ysn）/Np （mm） | = | 481.470161 | |||
| σpe=σcon-σl （N/mm） | = | 1275 | |||
| σpc=Np/An+Np*epn*yn/In+M2*yn/In （N/mm） | = | 2.116E+01 | |||
| σp0=σcon-σl+ae*σpc （N/mm） | = | 1395.90 | |||
| 不出現裂縫 | Bs=0.85*Ec*I0 | = | 1.243E+15 | ||
| 允許裂縫 | Bs=0.85EcI0/（kcr+（1-kcr）ω） | = | 1.73146E+15 | ||
| kcr=Mcr/Mk | = | 1.144241197 | |||
| ω=（1.0+0.21/αEρ）（1+0.45γf）-0.7 | = | 2.955365457 | |||
| Mcr=（σpc+γftk）W0 | = | 2333179315 | |||
| γf=（bf-b）hf/bh0 | = | 0 | |||
| B=Mk/（Mq（θ-1）+Mk）*Bs | = | 6.40E+14 | |||
| 正截面裂縫驗算 | |||||
| 一級 | |||||
| σck-σpc≤0 | |||||
| σck-σpc= | 2.13E+00 | ||||
| 判斷 | NO | ||||
| 二級 | |||||
| 短期效應組合 | σck-σpc≤ftk | ||||
| σck=Mk/W0= | 2.12E+01 | ||||
| σck-σpc= | 2.13E+00 | ||||
| 判斷 | OK | ||||
| 準永久組合 | σcq-σpc≤0 | ||||
| σcq=Mq/W0= | 19.9453168 | ||||
| σcq-σpc= | 9.043E-01 | ||||
| 判斷 | NO | ||||
| 三級 | 標準組合并考慮長期作用的最大裂寬 | ||||
| ωmax≤ω1im | |||||
| ω1im-最大裂縫寬度限值按第3.3.4條采用 | 0.2 | ||||
| ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*（1.9c+0.08deq/ρte）= | 0.174182263 | ||||
| ψ=1.1-0.65ftk/（ρte*σsk）= | 0.685277071 | ||||
| deq=Σni*（di）^2/Σni*vi*di= | 25.97172237 | ||||
| V1 V2 | 按表8.1.2-2 | 1 | 0.5 | ||
| ρte=（As+Ap）/Ate= | ok | 0.023804633 | |||
| Ate=0.5bh+（bf-b）hf= | 暫時不考慮bf.hf | 250000 | |||
| σsk=（Mk±M2-Np0（z-ep））/（（Ap+As）z）= | 144.8493334 | ||||
| e=ep+（（Mk±M2）/Np0）= | 764.3561532 | ||||
| z=[0.87-0.12（1-r'f）*（h0/e）^2]*h0= | 617.557324 | ||||
| γ'f=（b'f-b）*h'f/（b*h0）= | 暫時不考慮bf.hf | 0 | |||
| ep=epn-ap= | 341.470161 | ||||
| αcr-構件受力特征系數按表8.1.2-1 | 1.7 | ||||
| C= | 最外層縱向受拉鋼筋外邊緣至受拉區(qū)底邊的距離（mm）: | ||||
| 當c<20時取c=20;當c>65時取c=65 | 60 | ||||
| 判斷 | OK | ||||
| 撓度驗算 | |||||
| 正常使用極限狀態(tài)下的撓度fl1=S*Ml*l^2/B= | 1.25E+02 | ||||
| 預應力產生的短期反拱f2l=Np1*epn*l^2/8/Ec/Io= | 6.706E+01 | ||||
| 預應力產生的長期反拱f2l=Np*epn*l^2/8/Ec/Io*2= | 1.194E+02 | ||||
| 撓度限值表3.3.2 [f]=lo/ | 300 | = | 66.66666667 | ||
| 構件撓度 f=f1l-f2l= | 5.66E+00 | ||||
……
詳情請下載附件：后張預應力大梁計算表格
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